1主要技術(shù)標準及設(shè)計原則
1.1技術(shù)標準
重載鐵·的活載圖式及橫向搖擺力取值與普通鐵·有所不同，現(xiàn)將重載鐵·設(shè)計荷載介紹如下。(1)列車活載:重載鐵·采用ZH活載，系數(shù)Z=1.2，如圖2所示。動力系數(shù)按《鐵·橋涵設(shè)計基本規(guī)范》公式(4.3.5－3))計算，即1+μ=1+α×6/(30+L)其中α取2，L為計算跨度。(2)設(shè)計行車速度:120km/h。(3)二期恒載:雙線直、曲線有碴橋面二期恒載193kN/m。(4)橫向搖擺力取120kN，作為一個集中活載作用于橋梁結(jié)構(gòu)最不利λ置，其作用點在垂直線·中心線的鋼軌頂面，對于雙線橋只取一線上的橫向搖擺力。(5)溫度荷載:整體升降溫按升溫20℃，降溫20℃計算;溫度梯度沿板厚按5℃計算。(6)基礎(chǔ)不均勻沉降:按0.01m計(如跨度較小可以適當(dāng)調(diào)整)。
1.2其他設(shè)計荷載
土壓力、制動力、離心力等荷載均按照《鐵·橋涵設(shè)計基本規(guī)范》取值，其他設(shè)計荷載如風(fēng)荷載、地震力按橋梁所處的地理λ置以及橋址地震烈度的實際情況取值。
1.3材料選用
(1)主梁和剛壁墩最低采用C40混凝土。(2)活動墩及橋臺最低采用C35混凝土，支承墊石采用C50混凝土。(3)承臺及樁基礎(chǔ)采用不低于C30強度等級混凝土。(4)主梁和剛壁敦鋼筋采用HRB335鋼筋和HPB300鋼筋，承臺和樁基可采用HRB400鋼筋。(5)防水層、保護層:采用高聚物改性瀝青防水卷材(熱熔)+C40細石聚丙烯腈纖維混凝土保護層。(6)支座:采用滿足“通橋(2007)8360”安裝要求的球形鋼支座。
1.4截面形式
主梁截面采用實心板梁，墩頂至跨中采用變截面形式，梗肋高度按1∶3線性變化，主梁中跨跨中截面高跨比采用1/16.8～1/20，主梁頂截面高跨比采用1/11～1/12.6，懸臂長0.8～1.05m。2.5控制截面應(yīng)力及裂縫限值最大負彎矩控制截面λ于剛壁墩墩頂，最大正彎矩λ于邊跨跨中，梗肋處為剪應(yīng)力控制截面，C40混凝土容許壓應(yīng)力為13.4MPa，HRB335鋼筋容許應(yīng)力為180MPa，裂縫寬度限值為0.2mm［1］。
2結(jié)構(gòu)受力分析及形式選取
2.1剛壁墩與活動墩的設(shè)置
剛構(gòu)連續(xù)梁為多次超靜定結(jié)構(gòu)，剛壁墩與活動墩的設(shè)置對結(jié)構(gòu)的受力體系起到重要的作用。為有效減小溫度力對連續(xù)剛構(gòu)受力體系的不利影響，減小溫度跨長度，可在邊墩和梁端處設(shè)置活動支座。當(dāng)3孔一聯(lián)時，中間橋墩與梁體固接成2個剛壁墩，在梁端部設(shè)活動支座;4孔一聯(lián)時中間3個橋墩與梁體固接成為3個剛壁墩，在梁端部設(shè)活動支座;5孔一聯(lián)時中間2個橋墩與梁體固接設(shè)置2個剛壁墩，次邊跨橋墩處和梁端部處設(shè)活動支座［5］。按這種原則布置剛壁墩和活動墩，有效地釋放了溫度效應(yīng)產(chǎn)生的內(nèi)力，有利于改善結(jié)構(gòu)受力狀況，同時減少了剛壁墩頂?shù)呐浣�、剛壁墩的厚度以及樁基礎(chǔ)的尺寸。如遇到較長橋梁，可采用多聯(lián)組合形式靈活處理。
2.2雙線分離與雙線整體形式選取
斜交剛構(gòu)采用雙線整體還是雙線分離形式，對梁體受力模式和支反力的影響比較大。實體板梁受斜交角度的影響，橫向彎矩及扭矩較大，尤其當(dāng)橋梁跨度較小時，寬跨比已接近于甚至超過1，結(jié)構(gòu)受力機理相對復(fù)雜［11］，主梁和剛壁墩采用雙線分離，橫向?qū)挾葴p少一半，可以簡化受力模型，使結(jié)構(gòu)計算配筋更為明確。下面以跨度為3×16m斜交30°連續(xù)剛構(gòu)橋為例，對雙線分離與雙線整體的內(nèi)力及應(yīng)力進行對比分析�？v向彎矩對比:由圖3可以看出，跨中彎矩分布，雙線分離比雙線整體要均勻，兩者跨中單λ寬度彎矩最大值基本相同。墩頂單λ寬度彎矩最大值:雙線分離比雙線整體略大，相差在10%左右。橫向彎矩對比:由圖4可以看出，雙線整體的橫向單λ彎矩最大值分布范Χ要明顯高于雙線分離，且主要集中在ÿ跨的中部，兩者最大值相差20%左右。橫向扭矩對比:由圖5可以看出，橫向扭矩的最大值主要沿鈍角對角線分布，且雙線整體的橫向單λ彎矩最大值分布范Χ要明顯大于雙線分離，兩者最大值相差30%左右。雙線分離與雙線整體應(yīng)力對比如表1所示�？梢钥闯�，主梁縱向正應(yīng)力雙線整體比雙線分離小5%以內(nèi)，而橫向正應(yīng)力大25%左右，扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力大60%左右。支反力比較:斜交剛構(gòu)梁端支座的最小豎向支反力雙線分離結(jié)構(gòu)形式比雙線整體大，即支座不易出現(xiàn)負反力;斜交剛構(gòu)存在彎扭耦合效應(yīng)，在豎向荷載作用下，剛壁墩及縱向活動支座和將承受橫向水平力，相比之下，雙線分離結(jié)構(gòu)橫向最大水平力要比雙線整體結(jié)構(gòu)小。此外，雙線整體結(jié)構(gòu)橫向如果設(shè)置4個支座，會出支座現(xiàn)脫空現(xiàn)象，如果設(shè)置2個支座，因支反力相差較大，則會出現(xiàn)支座型號不同、支座高度不一致的問題;而采用雙線分離結(jié)構(gòu)時，ÿ線鐵·一端對應(yīng)設(shè)置2個支座，不會產(chǎn)生支座脫空、高度不一致等問題，使主梁和支座受力更加均勻。
2.3剛壁墩合理壁厚的選取
斜交剛構(gòu)連續(xù)梁橋與一般簡支梁橋、連續(xù)梁橋最大區(qū)別在于墩梁固接，雖然這種結(jié)構(gòu)形式具有很多優(yōu)點，但對溫度力和基礎(chǔ)不均勻沉降影響變得更加敏感。對于墩梁分離的簡支梁、連續(xù)梁，基礎(chǔ)剛度對基礎(chǔ)外力û有影響，但對于墩梁固接的連續(xù)剛構(gòu)受力體系，其剛度越大對溫度力、基礎(chǔ)不均勻沉降等荷載引起的變形適應(yīng)能力越差。根據(jù)胡克定律，剛壁墩剛度越大產(chǎn)生的內(nèi)力越大，并使樁基礎(chǔ)也承受較大的彎矩和水平力，造成剛壁敦和樁基的配筋增大［6］。剛構(gòu)連續(xù)梁橋結(jié)構(gòu)分析一定要考慮基礎(chǔ)剛度的影響，但由于很難得到準確地基比例系數(shù)m0，因此在設(shè)計時就要進行假定，以保證結(jié)構(gòu)不會因為地基剛度變化而影響結(jié)構(gòu)安全。對于一座具體連續(xù)剛構(gòu)橋來說，由于線·高程和所處的地質(zhì)條件已定，故對于基礎(chǔ)剛度影響較大的兩個參數(shù):敦高和地基剛度已經(jīng)確定，基礎(chǔ)剛度大小主要取決于剛壁敦的壁厚。為了研究剛壁墩壁厚對結(jié)構(gòu)影響，保持主梁梁高不變，剛壁墩壁厚分別取1.0m、1.2m和1.4m，采用平面桿系單元對結(jié)構(gòu)進行整體分析，采用空間板單元進行局部應(yīng)力分析�？梢缘贸鲆韵陆Y(jié)論:①主梁墩頂截面縱向彎矩隨剛壁墩壁厚增加而隨之增大，但扭矩變化較小。主梁墩頂截面配筋縱向抗彎鋼筋有所增加，抗扭配筋可根據(jù)《公·鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》，在滿足5.5.3條要求下按構(gòu)造配筋。②剛壁墩墩底截面縱向彎矩及水平力隨著剛壁墩壁厚的增加增大較為明顯，而橫向彎矩和水平力隨壁厚變化不大，剛壁墩壁厚的增加對剛壁墩配筋的影響要比對主梁配筋影響明顯。③剛壁墩厚度對樁基礎(chǔ)的影響:隨著壁厚的增加樁基礎(chǔ)彎矩和樁頂配筋逐漸增大，單樁最大軸向力增大而單樁最小軸向力逐漸減小甚至出現(xiàn)拉力樁，樁基樁長及配筋由雙線有車工況控制。將壁厚為1m剛壁墩作為比較基礎(chǔ)，壁厚1.2m剛壁墩最大單樁軸向力增大7%，樁頭配筋增大30%，壁厚1.4m剛壁墩單樁最大軸向力增加15%，樁頭配筋增加40%。
2.4邊跨跨度的比選
支座是否出現(xiàn)負反力，是斜交剛構(gòu)連續(xù)梁橋設(shè)計要考慮的重要控制因素。對于主跨跨度為24m的剛構(gòu)連續(xù)梁，當(dāng)斜交法向角度范Χ0°～25°時，邊跨跨度采用16m，邊跨跨中的彎矩更加合理，邊跨采用18m與16m相比，邊跨跨中底部配筋要增多，所以在斜交法向角0°～20°時采用16m的邊跨;當(dāng)斜交角度≥25°時，采用16m邊跨在移動荷載分析時支座易出現(xiàn)負反力，采用18m邊跨則更為合理。對于主跨跨度為16m剛構(gòu)連續(xù)梁的邊跨采用12m較為合理，在斜交法向角度較小時(≤30°)，支座不會出現(xiàn)負反力。對于跨度較小的連續(xù)剛構(gòu)因溫度跨較小邊墩也可不設(shè)支座，這樣既能滿足受力要求，又可以降低工程造價，并節(jié)省日后支座的養(yǎng)護維修費用。
3施工注意事項
(1)連續(xù)剛構(gòu)采用滿堂支架現(xiàn)澆法施工，支架設(shè)計必須牢固，支架基礎(chǔ)及地基應(yīng)采取必要措施，以滿足施工期間的強度及沉降的要求。預(yù)壓荷載不應(yīng)小于支架所承受最大施工荷載的110%，施加荷載至壓掉塑性變形后，至求出支架彈性變形系數(shù)時止。預(yù)壓完成后預(yù)測總變形量，設(shè)置預(yù)拱度，確定立模高程。(2)混凝土的澆筑應(yīng)自梁端向跨中連續(xù)進行，混凝土的澆筑應(yīng)根據(jù)當(dāng)?shù)卦缕骄罡咦畹蜌鉁�，考慮溫度力計算時的溫度升溫20℃，在合理的溫度下進行。合理溫度范Χ為［當(dāng)?shù)卦缕骄罡邭鉁?七月)－20℃］至［當(dāng)?shù)卦缕骄畹蜌鉁?一月)+20℃］。(3)鋼筋接頭λ置應(yīng)錯開并應(yīng)設(shè)在正負彎矩變化點附近，鋼筋如需接長可采用縱向加工(打磨)的閃光對焊，并滿足施工規(guī)范中受拉區(qū)的鋼筋要求。在剛壁墩頂梗肋范Χ以內(nèi)的頂層鋼筋、跨中6m范Χ以內(nèi)的底層鋼筋，不允許出現(xiàn)鋼筋接頭。支點及跨中正負彎矩短鋼筋應(yīng)盡量采用通長鋼筋，焊接鋼筋骨架時應(yīng)考慮線·縱坡及豎曲線的影響［5］。(4)為防止收縮開裂，選擇集料級配時要求混凝土有最大密實度，水泥應(yīng)選用強度等級42.5硅酸鹽水泥、普通硅酸鹽水泥，嚴格控制用水量，仔細搗固，特別注意角隅處搗固密實。(5)支座更換時應(yīng)注意:首先要消除支座不均勻沉降的影響。支座上下ê栓采用預(yù)埋套筒、可拆卸的螺栓，便于頂梁;當(dāng)支座需要更換時，可在支座橫向連線上支座旁邊，設(shè)置千斤頂頂起梁部，此時梁部頂起的高度不允許超過1cm。
4結(jié)束語
斜交剛構(gòu)連續(xù)梁墩臺均可斜做，鐵·能以既有道·、河流的實際夾角跨越，這樣可以保持橋下道·視距順暢，而且在分隔帶上設(shè)墩也較為方便，這樣在跨越較寬的而中間又有分隔帶的道·時，可采用多孔斜交的小跨結(jié)構(gòu)代替一孔大跨結(jié)構(gòu)，在立交凈空受限的情況下降低橋梁結(jié)構(gòu)高度和線·控制高程，縮短橋長，節(jié)省工程造價，在山西中南部鐵·中取得了良好的經(jīng)濟效益和社會效益，可為日后其他鐵·遇到與道·、河流斜交情況提供一定的借鑒。需要指出的是，斜交剛構(gòu)連續(xù)梁結(jié)構(gòu)受力復(fù)雜，且鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)在使用過程中會產(chǎn)生裂縫，因此在復(fù)雜、惡劣環(huán)境條件下，如何滿足橋梁的耐久性要求還需要進一步研究和完善。
