一、 用STS計算門剛時門剛自重放大系數(shù)該如何取值？
yijia139： STS結(jié)構(gòu)分析的結(jié)果僅僅考慮腹板、翼緣重量,即鋼結(jié)構(gòu)用量按截面大小乘軸線尺寸所得,(可以看一下分析結(jié)果文件)而實際上用鋼量還有端板和加勁肋等,按我平常做預(yù)算總結(jié)的結(jié)果,一般再需要增加10~25%.一般情況下截面尺寸越大,端板等附件重量所占比例越小,截面尺寸越小,端板等附件重量所占的比例越大,我一般根據(jù)經(jīng)驗做改動,若經(jīng)驗不是很足,按程序推薦的1.2系數(shù)也可以.但最好不要小于1.1
wangyibo：還有拉條，斜拉條，水平支撐等，應(yīng)一并計入該放大系數(shù)。
xqp1984：本人任為也可以不加,因端板,支撐,拉條等重量完全可以在恒載中計入,而設(shè)計時恒載往往已加大一點.
二、 鋼柱計算長度系數(shù)的計算方式，何種情況下有側(cè)移，何種情況下無側(cè)移？
【討論1】在鋼框架兩個方向都加了支撐,那么鋼框架在兩個方向都應(yīng)該屬于支撐框架,如果樓板是剛性樓板,側(cè)向位移應(yīng)很小,柱子的計算長度系數(shù)應(yīng)該小于等于1.0,計算時偏于安全可以選用1.0
【討論2】關(guān)于框架鋼柱的計算長度可以分為有支撐和無支撐兩種情況:1)如果是純框架,可以按照鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范的計算方法進行計算,其中又有有側(cè)移和無側(cè)移的區(qū)別.關(guān)于有側(cè)移可以認(rèn)為側(cè)移大于1/1000,無側(cè)移為小于1/1000的情況.不過需要注意的是,鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范的計算方法是不完善的,有時計算出來結(jié)果很大,SATWE軟件把這種情況簡化為計算長度系數(shù)為10.2)如果是帶支撐的,則需要判斷是強支撐還是弱支撐,不過現(xiàn)在好多的軟件(如 PKPM)還不能進行判斷,不過現(xiàn)在的3D3S9.0 可以進行判定,并且和SATWE有數(shù)據(jù)接口.
【答】構(gòu)件的計算長度等于計算長度系數(shù)乘以桿件長度.要注意程序計算長度系數(shù)的定義,一般情況下,桿件被分割的計算點越多,則計算長度系數(shù)越大.應(yīng)注意:影響構(gòu)件計算長度的因素很多,程序?qū)?fù)雜情況下構(gòu)件計算長度的計算準(zhǔn)確性較差,因此,應(yīng)注意對復(fù)雜問題進行適當(dāng)?shù)暮喕?對于多層通高的柱子,或上述有多個計算點分割的構(gòu)件,應(yīng)特別注意核算計算長度系數(shù).
所以計算長度不能簡單相信軟件,要分情況定.
三、 凈截面與毛截面的比值如何確定？
海瀾：凈截面與毛截面之比是考慮了梁柱截面由于開螺栓孔造成截面強度削弱的影響，你可以根據(jù)梁柱翼緣上開孔大小確定。 0.85是程序的缺省值，考慮了一般的情況。
zengke104：這個問題我的看法是：從設(shè)計角度而言，不應(yīng)更改其數(shù)值。為什么呢我們一般鋼板存在一定的負(fù)偏差，如6mm，8mm，負(fù)偏差在0.2~0.3內(nèi)都為合格。按偏負(fù)0.3計算面積（bh300*250*6*8)計算面積相差0.95，若按鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范折減系數(shù)3計算0.95*0.9＝0.855故不應(yīng)更改。
huachaoshumu：我認(rèn)為程序計算時用到的面積應(yīng)該以名義尺寸為準(zhǔn)。而由于材料的尺寸或材質(zhì)的偏差帶來的影響應(yīng)當(dāng)包含在材料的分項系數(shù)里。
這是個人意見，不當(dāng)之處請指正。
zhangchrn：看了上面大家的意見.請問凈截面與毛截面的比值,到底是螺栓開孔的影響,還是鋼板負(fù)公差的影響.之前我個人以為是負(fù)公差的問題,后來聽我老師說是由于螺栓開孔的問題.如果說是開孔的關(guān)系,那計算的時候最多對節(jié)點設(shè)計加強就可以了,對梁柱截面應(yīng)該是沒有影響的,但是你一旦改了這個0.85的數(shù)值后,梁柱截面有很大變化的.從這個結(jié)果看來,軟件似乎認(rèn)為的是負(fù)公差問題了.
deepwhite：STS里門式剛架設(shè)計中應(yīng)該取消這個參數(shù),材料的誤差(負(fù)公差)已經(jīng)考慮在鋼材強度設(shè)計值的抗力分項系數(shù)里面了,詳見鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范的157和175頁. 0.85這個比值應(yīng)該是只針對框架節(jié)點設(shè)計中翼緣或者腹板的開孔削弱,門式剛架中的端板連接不用考慮.
Rockpine：你這話的意思是,如果我在設(shè)計門剛，時候可以將0.85改為1.0，或者是大于0.85這個值。如果改為1.0的話，我知道設(shè)計結(jié)果將會有很大變化，用鋼量要小不少。如果真是這樣，我將會在以后的設(shè)計中修改這個值，以提高行業(yè)的競爭力。allan兄你是編輯，我很信任你，我也是鋼結(jié)構(gòu)新手，很多地方不懂，還望指教。
fanlyl24：0.85這個系數(shù)只是對構(gòu)件的強度有影響，對于構(gòu)件一平面內(nèi)外的穩(wěn)定性是沒有任何影響的。而我們常用的門剛往往是由穩(wěn)定性來控制的。這個系數(shù)取值和實際截面開孔的多少大小有關(guān)，對于鋼板的負(fù)公差問題只要在規(guī)范允許的偏差內(nèi)就是可以的。0.85的系數(shù)和它無關(guān)。
帥帥的風(fēng)：我作設(shè)計時都是按0.85考慮的 關(guān)于這個參數(shù)sts手冊中是這樣說明的 凈截面與毛截面的比值（<=1) 這個參數(shù)對程序強度計算產(chǎn)生影響，對穩(wěn)定驗算沒有影響 程序默認(rèn)為0.85 ，當(dāng)然取1.0也沒有錯 個人認(rèn)為如果取1.0，設(shè)計應(yīng)當(dāng)采取措施保證1.0這個系數(shù) 1. 鋼結(jié)構(gòu)梁柱的翼緣板、腹板在制作、安裝、使用過程中不得開孔。避免任何對構(gòu)件可能造成的削弱
2.下料時應(yīng)考慮翼緣、腹板等的切割、邊緣加工、焊接余量。 對于氣割板件翼緣板、腹板邊緣加工（刨削量規(guī)范規(guī)定為不小于2mm) （邊緣加工并非必要）
3.所有的（單面）對接焊縫必須采用墊板和引出板
根據(jù)我的經(jīng)驗幾乎沒有任何廠家能夠滿足上面3條要求。 特別是第三條，即使圖紙如何強調(diào)，大部分廠家都是不予理會 所以這個系數(shù)應(yīng)按實際情況取值。應(yīng)考慮各種因素對截面的削弱 針對GB50017-3.4.2-2條（強條）及CECS102:2002-3.3.2-7-2(建議強條） 無墊板的對接焊縫 強度設(shè)計值折減系數(shù)為0.85 特別在端板處的對接（熔透）焊縫，通常受力最大
如果考慮到這一點至少要取0.85
guanfenghua：看了上面的討論，小弟還是沒有搞清楚這比值0.85是不是可以更改，現(xiàn)在鋼結(jié)構(gòu)行業(yè)競爭太過激烈，甲方往往看重的是用鋼量的多少來決定取向，凈截面與毛載面的取值對用鋼量影響比較大，能夠正確的把握比值的取值的話，對我們的設(shè)計有很大幫助。
上面所提到的從考慮翼板的開孔來取值的話，在門式剛架中都是用端板連接的，而按等強原理還說的話，開孔后的端板也要比翼板強度高，這樣子取0.85就不合理，但上面師兄也提到在門規(guī)11頁中也明確指出取折減系數(shù)0.85，還請師兄們多多指教。
LC_UT：應(yīng)該可以。只要在強度控制的截面位置附近沒有開孔削弱的影響就可以提高這個比值。等強連接是一個原則性的概念。結(jié)構(gòu)體系復(fù)雜，不可能每個節(jié)點或構(gòu)件都完全符合這個條件。 門規(guī)11頁的規(guī)定是指構(gòu)件和連接的強度折減。我認(rèn)為和這里開孔削弱的凈毛截面比值是有區(qū)別的。
hulove2010：拿鋼梁舉例來說，如果屋面檁條采用的是靠焊接在梁上的檁托板連接的，凈截面與毛截面的比值是1（如果腹板也沒鉆孔的話），如果是在梁上翼緣鉆孔連接的，而且腹板也鉆孔（屋面水平圓鋼支撐用），我們所說的凈截面就要考慮這些孔對截面面積的削弱。
凈截面和毛截面的比值：考慮螺栓孔等削弱，當(dāng)所有連接全部采用節(jié)點板連接或者局部加強時，可以取1.0。
四、 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)如何確定？
1、《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》（GB 50068-2001）規(guī)定：對安全等級分別為一、二、三級或設(shè)計使用年限分別為100年及以上、50、25年時，重要性系數(shù)分別不應(yīng)小于1.1、1.0、0.9。
2、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003)規(guī)定：一般工業(yè)與民用建筑鋼結(jié)構(gòu)的安全等級應(yīng)取為二級，其它特殊建筑鋼結(jié)構(gòu)的安全等級應(yīng)根據(jù)具體情況另行確定；對設(shè)計使用年限為25年的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，γ0不應(yīng)小于0.95；
五、 計算振型個數(shù)如何確定？
lp011981：抗震規(guī)范條文說明5.2.2：振型個數(shù)一般可以取振型參與質(zhì)量達到總質(zhì)量90%所需的振型數(shù)！實際工程中選擇多少才能確保，振型參與質(zhì)量達到總質(zhì)量90%的要求？
cym1978：我在北京學(xué)習(xí)PKPM的時候老師是這樣說的:根據(jù)他們的計算經(jīng)驗,當(dāng)有效質(zhì)量系數(shù)大于0.8時,其底剪力誤差一般小于5%,稱有效質(zhì)量系數(shù)大于0.8的情形為振型數(shù)足夠,否則稱振型數(shù)不夠.
lp011981：我了解到一條信息：[耦聯(lián)]取3的倍數(shù)且≤3倍層數(shù)，[非耦聯(lián)]≤層數(shù)；針對一個具體的工程：一個30層的建筑，考慮耦聯(lián)，振型數(shù)最多90個，若選擇90則計算量增加很多，影響計算效率。我想知道針對這個工程（30層），振型數(shù)選擇多少才能保證參與計算振型的[有效質(zhì)量系數(shù)]應(yīng)≥90％？
lhl44441111：振型數(shù)與樓的各層自由度有關(guān),比如對于剛性樓板的層,只有3個自由度,而對于彈性樓層就要根據(jù)彈性質(zhì)點的數(shù)量來定,一個彈性質(zhì)點2個自由度,振型數(shù)=總自由度時,有效質(zhì)量系數(shù)一定≥90％,振型數(shù)與樓的結(jié)構(gòu)布置有關(guān),一般通過試算來決定選擇振型數(shù)。補充一點:在有些結(jié)構(gòu)中,如躍層較多或者空曠的結(jié)構(gòu),振型數(shù)會大于3倍層數(shù),故具體工程要通過不斷調(diào)整振型數(shù) 直至滿足要求.影響計算效率還是其次.
冷面君子：規(guī)范要求，地震作用有效質(zhì)量系數(shù)要大于等于0.9；基底的地震剪力誤差已很小，可認(rèn)為取的振型數(shù)已滿足。按側(cè)剛計算時：單塔樓考慮耦聯(lián)時應(yīng)大于等于9；復(fù)雜結(jié)構(gòu)應(yīng)大于等于15；N 個塔樓時，振型個數(shù)應(yīng)大于等于N×9。（注意各振型的貢獻由于扭轉(zhuǎn)分量的影響而不服從隨頻率增加面遞減的規(guī)律）一般較規(guī)則的單塔樓結(jié)構(gòu)不考慮耦聯(lián)時取振型數(shù)大于等于3就可，頂部有小塔樓時就大于等于6。按總剛計算時；采用的振型數(shù)不宜小于按鍘剛計算的二倍，存在長梁或跨層柱時應(yīng)注意低階振型可能是局部振型，其階數(shù)低，但對地震作用的貢獻卻較小。
whq017：振型參與系數(shù)：每個質(zhì)點質(zhì)量與其在某一振型中相應(yīng)坐標(biāo)乘積之和與該振型的主質(zhì)量（或者說該模態(tài)質(zhì)量）之比，即為該振型的振型參與系數(shù)。一階振型自振頻率最小(周期最長)，二階，三階....振型的自振頻率逐漸增大. 地震力大小和地面加速度大小成正比，周期越長加速度越小，地震力也越小。 自振振型曲線是在結(jié)構(gòu)某一階特征周期下算得的各個質(zhì)點相對位移(模態(tài)向量)的圖形示意.在形狀上如實反映實際結(jié)構(gòu)在該周期下的振動形態(tài).振型零點是指在該振型下結(jié)構(gòu)的位移反應(yīng)為0。 振型越高，周期越短，地震力越大，但由于我們地震反應(yīng)是各振型的迭代，高振型的振型參與系數(shù)小。 特別是對規(guī)則的建筑物，由于高振型的參與系數(shù)小，一般忽略高振型的影響。
振型的有效質(zhì)量：這個概念只對于串連剛片系模型有效(即基于剛性樓板假定的，不適用于一般結(jié)構(gòu)。）。某一振型的某一方向的有效質(zhì)量為各個質(zhì)點質(zhì)量與該質(zhì)點在該一振型中相應(yīng)方向?qū)?yīng)坐標(biāo)乘積之和的平方（(∑mx)2）。一個振型有三個方向的有效質(zhì)量，而且所有振型平動方向的有效質(zhì)量之和等于各個質(zhì)點的的質(zhì)量之和，轉(zhuǎn)動方向的有效質(zhì)量之和等于各個質(zhì)點的轉(zhuǎn)動慣量之和。
有效質(zhì)量系數(shù)：如果計算時只取了幾個振型，那么這幾個振型的有效質(zhì)量之和與總質(zhì)量之比即為有效質(zhì)量系數(shù)。這個概念是由WILSON E.L. 教授提出的，用于判斷參與振型數(shù)足夠與否，并將其用于ETABS程序。
振型參與質(zhì)量：某一振型的主質(zhì)量（或者說該模態(tài)質(zhì)量）乘以該振型的振型參與系數(shù)的平方，即為該振型的振型參與質(zhì)量。
振型參與質(zhì)量系數(shù)：由于有效質(zhì)量系數(shù)只實用于剛性樓板假設(shè)，現(xiàn)在不少結(jié)構(gòu)因其復(fù)雜性需要考慮樓板的彈性變形，因此需要一種更為一般的方法，不但能夠適用于剛性樓板，也應(yīng)該能夠適用于彈性樓板。出于這個目的，我們從結(jié)構(gòu)變形能的角度對此問題進行了研究，提出了一個通用方法來計算各地震方向的有效質(zhì)量系數(shù)即振型參與質(zhì)量系數(shù)，規(guī)范即是通過控制有效質(zhì)量振型參與質(zhì)量系數(shù)的大小來決定所取的振型數(shù)是否足夠。（見高規(guī)（5.1.13）、抗規(guī)(5.2.2)條文說明）。這個概念不僅對糖葫蘆串模型有效。一個結(jié)構(gòu)所有振型的振型參與質(zhì)量之和等于各個質(zhì)點的質(zhì)量之和。如果計算時只取了幾個振型，那么這幾個振型的振型參與質(zhì)量之和與總質(zhì)量之比即為振型參與質(zhì)量系數(shù)。
由此可見，有效質(zhì)量系數(shù)與振型參與質(zhì)量系數(shù)概念不同，但都可以用來確定振型疊加法所需的振型數(shù)。
注釋：
1）這里的“質(zhì)量”的概念不同于通常意義上的質(zhì)量。離散結(jié)構(gòu)的振型總數(shù)是有限的，振型總個數(shù)等于獨立質(zhì)量的總個數(shù)�？梢酝ㄟ^判斷結(jié)構(gòu)的獨立質(zhì)量數(shù)來了解結(jié)構(gòu)的固有振型總數(shù)。具體地說：
每塊剛性樓板有三個獨立質(zhì)量Mx，My，Jz；
每個彈性節(jié)點有兩個獨立質(zhì)量mx，my；
根據(jù)這兩條，可以算出結(jié)構(gòu)的獨立質(zhì)量總數(shù)，也就知道了結(jié)構(gòu)的固有振型總數(shù)。
2）若記結(jié)構(gòu)固有振型總數(shù)是NM，那么參與振型數(shù)最多只能選NM個，選參與振型數(shù)大于NM是錯誤的，因為結(jié)構(gòu)沒那么多。
3）參與振型數(shù)與有效質(zhì)量系數(shù)的關(guān)系：
3-1)參與振型數(shù)越多，有效質(zhì)量系數(shù)越大；
3-2)參與振型數(shù) =0 時，有效質(zhì)量系數(shù) =0
3-3)參與振型數(shù) =NM 時，有效質(zhì)量系數(shù) =1.0
4） 參與振型數(shù) NP 如何確定？
4-1）參與振型數(shù) NP 在 1-NM 之間選取。
4-2）NP應(yīng)該足夠大，使得有效質(zhì)量系數(shù)大于0.9。
有些結(jié)構(gòu)，需要較多振型才能準(zhǔn)確計算地震作用，這時尤其要注意有效質(zhì)量系數(shù)是否超過了0.9。比如平面復(fù)雜，樓面的剛度不是無窮大，振型整體性差，局部振動明顯的結(jié)構(gòu)，這種情況往往需要很多振型才能使有效質(zhì)量系數(shù)滿足要求。
六、 地震周期折減系數(shù)、地震作用效應(yīng)增大系數(shù)和阻尼比如何確定？
npuren：周期折減的目的是為了充分考慮框架結(jié)構(gòu)和框架--剪力墻結(jié)構(gòu)的填充磚墻剛度對計算周期的影響。對于框架，若磚墻較多，周期折減系數(shù)可取0.6--0.7，磚墻較少時可取0.7--0.8。對于框架--剪力墻結(jié)構(gòu)，可取0.8--0.9，純剪力墻結(jié)構(gòu)周期不折減。
叮當(dāng)：SATWE用戶手冊第15頁純剪力墻結(jié)構(gòu)周期不折減的說法有問題，在圖紙抗震審查時通不過。計算鋼結(jié)構(gòu)建筑，周期折減目前還沒有哪一個規(guī)范作明確規(guī)定，一般根據(jù)建筑物的高度和平面體型，周期折減系數(shù)取0.95或0.9，圖紙抗震審查時可以通過。
XIAOBIN5310：根據(jù)CECS102:2002 條文說明第90頁，單層鋼結(jié)構(gòu)房屋的阻尼比取0.05；地震作用效應(yīng)增大系數(shù)參見《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB 50011 5.2.3條）
結(jié)構(gòu)阻尼比自動和選取的結(jié)構(gòu)類別對應(yīng)：A、單層廠房：0.05；B、不大于12層框架：0.035；C、大于12層框架：0.02。
七、 抗震等級、地震烈度和設(shè)計地震分組如何確定？
guanqq811023：我好像記得中國有些不多的地區(qū)主要是受震中距較遠或更遠的威脅，但震級不一定很大。應(yīng)該說設(shè)計近震、遠震改為設(shè)計地震分組彌補了籠統(tǒng)的概念，可以更好的
體現(xiàn)震中距和震級影響。選取的方法：規(guī)范有明確的分組了（見建筑抗震設(shè)計規(guī)范 GB 50011 附錄A）
八、 荷載分項系數(shù)、荷載組合值系數(shù)如何確定？
荷載分項系數(shù)按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2001第3.2.5條取；
荷載組合值系數(shù)按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2001第4.3.1條取
風(fēng)荷載的組合值系數(shù)為0.6
九、 關(guān)于STS中的截面優(yōu)化。
rayfox：我試了不少工程，感覺優(yōu)化效果還可以，其中也有一些使用的經(jīng)驗與大家交流：1、除非有特殊需要，否則最好不要選梁翼緣寬度一致，如果選了的話，可能會比不選費不少； 2、對于中間有搖擺柱，尤其是有好多根的時候，優(yōu)化得非常不合理，邊柱選的特別大，我反復(fù)比較了一下，發(fā)現(xiàn)可能是由于長細比控制的原因，把控制參數(shù)中的控制長細比去掉，發(fā)現(xiàn)優(yōu)化的效果好多了。
十、 搖擺柱設(shè)計內(nèi)力放大系數(shù)如何確定。
nj_bluefox：搖擺柱理論上計算都是比較小，運輸和施工時很不方便，容易變形．ｐｋｐｍ就設(shè)置了放大系數(shù)這一按鈕，有設(shè)計人員自己選擇放大倍數(shù)．我一般設(shè)在1-2之間．這個系數(shù)不會影響計算的正確性．
wxx：搖擺柱在計算模型中按兩端鉸接的軸心受力構(gòu)件來考慮,但實際上不可能是理想鉸接,所以有的專家認(rèn)為應(yīng)對其內(nèi)力進行適當(dāng)放大.
十一、風(fēng)荷載取值中，剛架位置取端區(qū)還是取中間區(qū)？
xiaoniu415：如果僅從體型系數(shù)來看，取端區(qū)應(yīng)該是安全點。不過設(shè)計應(yīng)該是安全與經(jīng)濟等因數(shù)的最優(yōu)化。所以一般我們按中間區(qū)取，端區(qū)加抗風(fēng)柱�？癸L(fēng)柱的截面稍取的比剛架柱小點。注意與剛架梁的連接節(jié)點，螺栓作成長圓孔，僅傳遞端部的水平風(fēng)荷載。
mmstam：當(dāng)建筑物不太長時，就取“端區(qū)”一種就可以了。以大代小。 當(dāng)建筑物較長時，要分別取兩種情況計算，根據(jù)實際情況，配置剛架。此時以大代小就很浪費了。兩者的不同僅在于風(fēng)荷載取值。當(dāng)然計算結(jié)果也不同。
li1978ren：在端區(qū)的檁條都加隅撐，并加強隅撐，考慮隅撐可以減小檁條跨度，使端區(qū)和中間區(qū)的檁條截面一致.
殘雪飛月：其實關(guān)于風(fēng)荷載的體形系數(shù)在CECS里說的比較清楚，CECS是參照美國的規(guī)范來編寫的，山墻端無論是剛架還是檁條的體形系數(shù)都是比中間大的，所以你要是看美國人設(shè)計的工程他的端跨的檁條和中間的檁條是不一樣的！
wangyibo：1、端跨可以取中間體形系數(shù)，因為大部分鋼架都是算一榀（中間榀），端跨可以用中間跨。
2、端跨檁條可以把縱橫向連接，形成連續(xù)檁條。
十二、檁條凈截面系數(shù)如何確定？
peixiuwei：這個系數(shù)就是考慮檁條由于孔洞等削弱因數(shù)造成凈截面比毛截面的面積有所減少，具體可以通過兩者的比值來確定，在檁條中，孔洞大都是設(shè)置拉條的孔洞造成。
zhhj76529：該系數(shù)還應(yīng)該考慮孔洞是不是在有效截面內(nèi)，如果不在，該系數(shù)可以取1.0。通常情況下，孔洞是用來設(shè)置拉條的，在腹板中央，該部分的應(yīng)力很小，可以取1.0，國外的一些檁條（如SPACE），腹板上開了很多孔，有利于現(xiàn)場安裝，也這個道理吧
十三、拉條的設(shè)置有什么要求？
gonglingmin2004：斜拉條和撐桿共同組成屋蓋剛架間的橫向支撐,保證屋蓋為幾何不變體系.根據(jù)這個原則設(shè)斜拉條(只承受拉力)的位置也要設(shè)撐桿(壓桿);對于單坡屋架,在設(shè)橫向支撐的開間內(nèi),低端和高端一樣要設(shè)斜拉條和撐桿支撐
設(shè)置在鋼架斜梁上的檁條在垂直于地面的均布荷載作用下,沿截面兩個形心主軸方向都有彎矩作用,屬于雙向受彎構(gòu)件.無拉條時 My=qxL2/8 一根拉條設(shè)在檁條跨中時 My=qxL2/32 兩根拉條位于檁條三分點時 My=qxL2/90 跨度超過4m,設(shè)一道拉條,超過6m,設(shè)兩道拉條.
fxgg2004：當(dāng)檁條跨度大于4M時,且在檁條間跨中位置設(shè)置拉條或撐桿,大于6M時,應(yīng)在檁條跨度的三分點處各設(shè)一道拉條.當(dāng)采用圓鋼做拉條時,圓鋼直徑不宜小于10MM,圓鋼拉條可設(shè)在距檁條上翼緣1/3腹板高度的范圍內(nèi).
Suimeifan：圓鋼拉條可設(shè)在距檁條上翼緣1/3腹板高度的范圍內(nèi)是考慮在風(fēng)壓力下檁條的穩(wěn)定,如是檁條下翼緣不設(shè)拉條保證構(gòu)造上滿足在風(fēng)吸力下檁條的穩(wěn)定(就是設(shè)雙層拉條,但一般不這樣做),那么就要從計算上滿足檁條下翼緣在風(fēng)吸力作用下檁條的穩(wěn)定性要求
聽說外國的做法是:拉條從第一條檁條的上翼緣拉向第二條檁條的下翼緣,然后從第二條檁條的上翼緣拉向第三條檁條的下翼緣,依此類推,不知各位高手有沒這樣做,如何見解
十四、風(fēng)吸力作用驗算方法？
flash312：如果按門規(guī)附錄E計算，即屋面板可阻止檁條側(cè)向位移和扭轉(zhuǎn)，則需要輸入屋面板截面慣性矩。但如果按6.3.7-2，即屋面板不能阻止檁條側(cè)向位移和扭轉(zhuǎn)的條件計算怎么辦？屋面板截面慣性矩輸入0么？ 另外提出一個問題：計算檁條是否應(yīng)該考慮屋面板阻止檁條變形的作用。附錄E說明基板厚度小于0.66mm即不適用。到目前為止我從沒用過超過0.5的板，也就是說計算檁條應(yīng)按照6.3.7-2。
東方樂之：風(fēng)吸力壓力都要考慮，當(dāng)基板厚小于0.6mm是按冷彎規(guī)程計算，大于0.6mm時可按門規(guī)計算。門剛規(guī)程里也說明了基板厚小于0.6mm時風(fēng)吸力計算的附錄E不適用，那只有以冷彎規(guī)程計算。
十五、檁條的風(fēng)荷載計算方法？
按門剛規(guī)程附錄A計算。
十六、檁條計算時，調(diào)整后的基本風(fēng)壓值是什么？
lsheng7825："MBMA手冊規(guī)定的風(fēng)荷載體型系數(shù)必須與以50年一遇的最大風(fēng)速為基礎(chǔ)的速度風(fēng)壓配套使用.因此轉(zhuǎn)換到與我國荷載規(guī)范GB50009規(guī)定的以50年一遇的10min平均最大風(fēng)速為基礎(chǔ)的基礎(chǔ)風(fēng)壓配套使用時,必須乘以1.4的平均換算系數(shù).此外,美國規(guī)范規(guī)定,在遇風(fēng)組合時,結(jié)構(gòu)構(gòu)件設(shè)計的允許應(yīng)力可提高1.33倍.考慮到這兩個因素的影響,引用MBMA的體型系數(shù)后,我國的基本風(fēng)壓值應(yīng)乘以綜合調(diào)整系數(shù)1.05(1.4/1.33).
十七、檁條計算時，什么時候設(shè)置“構(gòu)造保證下風(fēng)吸力內(nèi)翼緣側(cè)向穩(wěn)定性？
jhui0122：提高檁條穩(wěn)定性的重要構(gòu)造措施是采用拉條或撐桿從檐口一端通長連接到另一端，連接每一根檁條。檁條的側(cè)向支撐不宜太少，根據(jù)檁條跨度的不同，可以在檁條中央設(shè)一道或者在檁條中央及四等分點處各設(shè)一道共三道拉條。一般情況下檁條上翼緣受壓，所以拉條設(shè)置在檁條上翼緣1/3高的腹板范圍內(nèi)。
由于需要考慮檁條在風(fēng)吸力作用下的翼緣受壓，需要把拉條設(shè)置在下翼緣附近�？紤]到蒙皮效應(yīng)，可以考慮上翼緣的側(cè)向穩(wěn)定性由自攻螺絲連接的屋面板提供，而只在下翼緣附近設(shè)置拉條；但對于非自攻螺絲連接的屋面板，則需要在檁條上下翼緣附近設(shè)置雙拉條。對于帶卷邊的C型截面檁條，因在風(fēng)吸力作用下自由翼緣將向屋脊變形，因此宜采用角鋼截面或方管截面作撐桿。研究表明，風(fēng)吸力引起側(cè)向無支撐檁條和墻梁內(nèi)翼緣失穩(wěn)，是造成檁條和墻梁破壞的主要原因。所以，設(shè)置合理的支撐布置形式是非常重要的。
采用拉條應(yīng)在檐口處設(shè)置斜拉條，牢固地與檐口檁條在剛架處的節(jié)點連接。屋脊處的支撐起著將兩側(cè)的支撐聯(lián)系起來的作用，以防止所有檁條向一個方向失穩(wěn)，所以屋脊連接處多采用比較牢固的連接。
