【摘 要】本文采用二維剛體法對某重力壩溢流壩段的壩基深層抗滑穩(wěn)定安全系數進行了計算分析，結果表明，溢流壩段在正常蓄水位工況和校核洪水位工況下，所取9個滑面組合在抗剪斷指標參數下的安全系數都大于規(guī)范允許值3.0，在抗剪指標參數下的安全系數都大于規(guī)范允許值1.05，溢流壩段壩體整體穩(wěn)定性好。
【關鍵詞】重力壩；深層抗滑；剛體法；穩(wěn)定計算
0 引言
某水電站樞紐工程建筑物由擋水建筑物、溢流表孔、沖沙底孔、電站取水口等組成。擋水建筑物為碾壓混凝土重力壩，溢流壩段最大壩高80m。依據《水電樞紐工程等級劃分及設計安全標準》（DL5180-2003）規(guī)定，工程等別為Ⅲ等，工程規(guī)模為中型；樞紐主要建筑物為3級，大壩安全級別為II級。對于重力壩的深層抗滑穩(wěn)定性，目前在國內外一般均按平面剛體極限平衡計算，其安全系數多按定值法取值，并與相應采用的方法、參數相配套，且根據工程實踐經驗，不斷做相應的調整[1-2]。
1 重力壩深層抗滑穩(wěn)定計算的二維剛體法原理
2 計算結果分析
計算工況采用正常蓄水位的基本組合，上游水位900.00m，下游水位845.00m。計算荷載包括大壩及滑動面以上巖體自重、上下游水壓力、揚壓力，排水幕處滲透壓力折減系數α=0.25。參數取抗剪斷和抗剪指標參數，采用等安全系數法分別取9個典型危險組合滑面進行計算：
�、俚谝唤M取向下游傾斜的單滑面，由壩踵滑入，從沖坑底部滑出。
②第二組取雙滑面，由壩踵滑入向下，至下游護袒中間折向沖坑強風化和微風化的交界線。
�、鄣谌M取雙滑面，由壩踵滑入向下，至下游護袒首端折向沖坑強風化和微風化的交界線。
�、艿谒慕M取雙滑面，由壩踵滑入向下，至下游護袒首端折向沖坑強風化層的頂端。
�、莸谖褰M取雙滑面，由壩踵滑入向下，至下游護袒末端折向沖坑強風化和微風化的交界線。
�、薜诹M取雙滑面，由壩踵滑入垂直向下，再折向沖坑強風化和微風化的交界線。
�、叩谄呓M取雙滑面，由壩踵滑入垂直向下，再折向沖坑微風化和弱風化的交界線。
�、嗟诎私M取雙滑面，由壩踵滑入向下，至下游壩體和護袒接逢處折向沖坑強風化和微風化的交界線。
�、岬诰沤M取雙滑面，由壩踵滑入垂直向下，再折向沖坑強風化層頂端。
在正常蓄水位工況下，所取9個典型滑面在抗剪斷指標參數下計算，安全系數均滿足要求，第四組滑面的安全系數最小，K=5.88；在抗剪指標參數下，只有第四組安全系數K′=1.17>1.05，其余的滑面組合安全系數均大于1.3。在抗剪指標參數下，存在四組危險滑面，即第1、4、8、9組滑面，安全系數分別為1.67、1.17、1.61和1.71。第四組組合滑面的安全系數最小，由于滑面通過下游的強風化層，并且兩個滑面的傾角都比較危險，導致安全系數明顯降低。
在校核洪水位工況下，所取9個典型滑面在抗剪斷指標參數下計算，安全系數均滿足要求，第四組滑面的安全系數最小，K=5.56；在抗剪指標參數下，存在四組危險滑面，即第1、4、8、9組滑面，安全系數分別為1.46、1.42、1.38和1.47。
3 結語
采用剛體法對表孔溢流壩段的壩基深層抗滑穩(wěn)定安全系數進行了計算，結果表明壩基深層抗滑穩(wěn)定具有足夠的安全度。正常蓄水位和校核洪水位工況，所選取的9個滑面組合的抗剪斷安全系數都大于規(guī)范要求值3.0，其中滑面5的安全系數最大，為9.51，第四組滑面的安全系數最小，為5.56；抗剪安全系數都大于規(guī)范值1.05，其中滑面6的安全系數最大，為2.94，第四組滑面的安全系數最小，為1.17，第四組滑面最危險。
【參考文獻】
[1]林繼鏞.水工建筑物.4版[M].北京：中國水利水電出版社，2009.
[2]中華人民共和國行業(yè)標準編寫組.DL 5108-1999 混凝土重力壩設計規(guī)范[S].北京：中國電力出版社，2000.
0 引言
某水電站樞紐工程建筑物由擋水建筑物、溢流表孔、沖沙底孔、電站取水口等組成。擋水建筑物為碾壓混凝土重力壩，溢流壩段最大壩高80m。依據《水電樞紐工程等級劃分及設計安全標準》（DL5180-2003）規(guī)定，工程等別為Ⅲ等，工程規(guī)模為中型；樞紐主要建筑物為3級，大壩安全級別為II級。對于重力壩的深層抗滑穩(wěn)定性，目前在國內外一般均按平面剛體極限平衡計算，其安全系數多按定值法取值，并與相應采用的方法、參數相配套，且根據工程實踐經驗，不斷做相應的調整[1-2]。
1 重力壩深層抗滑穩(wěn)定計算的二維剛體法原理
2 計算結果分析
計算工況采用正常蓄水位的基本組合，上游水位900.00m，下游水位845.00m。計算荷載包括大壩及滑動面以上巖體自重、上下游水壓力、揚壓力，排水幕處滲透壓力折減系數α=0.25。參數取抗剪斷和抗剪指標參數，采用等安全系數法分別取9個典型危險組合滑面進行計算：
�、俚谝唤M取向下游傾斜的單滑面，由壩踵滑入，從沖坑底部滑出。
②第二組取雙滑面，由壩踵滑入向下，至下游護袒中間折向沖坑強風化和微風化的交界線。
�、鄣谌M取雙滑面，由壩踵滑入向下，至下游護袒首端折向沖坑強風化和微風化的交界線。
�、艿谒慕M取雙滑面，由壩踵滑入向下，至下游護袒首端折向沖坑強風化層的頂端。
�、莸谖褰M取雙滑面，由壩踵滑入向下，至下游護袒末端折向沖坑強風化和微風化的交界線。
�、薜诹M取雙滑面，由壩踵滑入垂直向下，再折向沖坑強風化和微風化的交界線。
�、叩谄呓M取雙滑面，由壩踵滑入垂直向下，再折向沖坑微風化和弱風化的交界線。
�、嗟诎私M取雙滑面，由壩踵滑入向下，至下游壩體和護袒接逢處折向沖坑強風化和微風化的交界線。
�、岬诰沤M取雙滑面，由壩踵滑入垂直向下，再折向沖坑強風化層頂端。
在正常蓄水位工況下，所取9個典型滑面在抗剪斷指標參數下計算，安全系數均滿足要求，第四組滑面的安全系數最小，K=5.88；在抗剪指標參數下，只有第四組安全系數K′=1.17>1.05，其余的滑面組合安全系數均大于1.3。在抗剪指標參數下，存在四組危險滑面，即第1、4、8、9組滑面，安全系數分別為1.67、1.17、1.61和1.71。第四組組合滑面的安全系數最小，由于滑面通過下游的強風化層，并且兩個滑面的傾角都比較危險，導致安全系數明顯降低。
在校核洪水位工況下，所取9個典型滑面在抗剪斷指標參數下計算，安全系數均滿足要求，第四組滑面的安全系數最小，K=5.56；在抗剪指標參數下，存在四組危險滑面，即第1、4、8、9組滑面，安全系數分別為1.46、1.42、1.38和1.47。
3 結語
采用剛體法對表孔溢流壩段的壩基深層抗滑穩(wěn)定安全系數進行了計算，結果表明壩基深層抗滑穩(wěn)定具有足夠的安全度。正常蓄水位和校核洪水位工況，所選取的9個滑面組合的抗剪斷安全系數都大于規(guī)范要求值3.0，其中滑面5的安全系數最大，為9.51，第四組滑面的安全系數最小，為5.56；抗剪安全系數都大于規(guī)范值1.05，其中滑面6的安全系數最大，為2.94，第四組滑面的安全系數最小，為1.17，第四組滑面最危險。
【參考文獻】
[1]林繼鏞.水工建筑物.4版[M].北京：中國水利水電出版社，2009.
[2]中華人民共和國行業(yè)標準編寫組.DL 5108-1999 混凝土重力壩設計規(guī)范[S].北京：中國電力出版社，2000.
