1．梁配筋是否小于計(jì)算結(jié)果。
2．梁截面標(biāo)注是否與模型一致。
3．框架梁配筋底筋與面筋的比值要求：根據(jù)《混凝土規(guī)范》第11.3.6.2條框架梁梁端截面的底部和頂部縱向受力鋼筋截面面啊啊積的比值，除按計(jì)算確定外，一級(jí)抗震等級(jí)不應(yīng)小于0.5；二、三級(jí)抗震等級(jí)不應(yīng)小于0.3。
4. 箍筋最小直徑：根據(jù)《高規(guī)》第6.3.2.5條抗震設(shè)計(jì)時(shí)，梁端箍筋的加密區(qū)長(zhǎng)度、箍筋最大間距和最小直徑應(yīng)符合表6.3.2-2的要求；當(dāng)梁端縱向鋼筋配筋率大于2%時(shí)，表中箍筋最小直徑應(yīng)增大2mm。表6.3.2-2見《高規(guī)》�？挂�(guī)6.3.3也有同樣的規(guī)定，3 梁端箍筋加密區(qū)的長(zhǎng)度、箍筋最大間距和最小直徑應(yīng)按表6．3．3采用，當(dāng)梁端縱向受拉鋼筋配筋率大于2％時(shí)，表中箍筋最小直徑數(shù)值應(yīng)增大2mm。
5.鋼筋的強(qiáng)度等級(jí)與satwe參數(shù)設(shè)置中的是否一致，尤其是箍筋。
6.當(dāng)梁和支座同寬時(shí)，梁每排放置的根數(shù)計(jì)算時(shí)應(yīng)減去支座縱筋兩側(cè)的直徑寬度。
7.梁跨數(shù)應(yīng)結(jié)合配筋結(jié)果看是否調(diào)整。
8.對(duì)承受較大集中力的梁（如車庫頂板、二次轉(zhuǎn)換梁等），是否核算附加箍筋及吊筋。
9.梁箍筋加密區(qū)是否滿足計(jì)算結(jié)果，尤其是在雙次梁體系中。
10.懸挑梁表達(dá)是否有誤，頂筋是否放大。頂鋼筋一定通長(zhǎng)。
11.通長(zhǎng)筋的設(shè)置是否滿足抗規(guī)6.3.4：（通長(zhǎng)筋盡量使用小直徑鋼筋）
1.梁端縱向受拉鋼筋的配筋率不宜大于2.5％。沿梁全長(zhǎng)頂面、底面的配筋，一、二級(jí)不應(yīng)少于2ф14，且分別不應(yīng)少于梁頂面、底面兩端縱向配筋中較大截面面積的1／4；三、四級(jí)不應(yīng)少于2ф12。
2.一、二、三級(jí)框架梁內(nèi)貫通中柱的每根縱向鋼筋直徑，對(duì)框架結(jié)構(gòu)不應(yīng)大于矩形截面柱在該方向截面尺寸的1／20，或縱向鋼筋所在位置圓形截面柱弦長(zhǎng)的1／20；對(duì)其他結(jié)構(gòu)類型的框架不宜大于矩形截面柱在該方向截面尺寸的1／20，或縱向鋼筋所在位置圓形截面柱弦長(zhǎng)的1／20。
12.梁四肢箍的時(shí)候鋼筋根數(shù)保證大于等于四根。
13.次梁變標(biāo)高位置計(jì)算假定是否與實(shí)際相符；次梁變寬度位置計(jì)算假定與實(shí)際是否相符。
14.次梁與主梁垂直搭接的時(shí)候，注意錨固長(zhǎng)度的確定；
15.一般次梁底比主梁底要低，當(dāng)次梁底低于主梁底的時(shí)候，要做吊柱。
16.梁柱偏心超過1/4時(shí)，考慮水平加腋,尤其是高層。
17.混規(guī)9.2.6：梁的上部縱向構(gòu)造鋼筋應(yīng)符合下列要求：
當(dāng)梁端按簡(jiǎn)支計(jì)算但實(shí)際受到部分約束時(shí)，應(yīng)在支座區(qū)上部設(shè)置縱向構(gòu)造鋼筋。其截面面積不應(yīng)小于梁跨中下部縱向受力鋼筋計(jì)算所需截面面積的1／4，且不應(yīng)少于2根。
層間位移角、位移比及周期比的調(diào)整
層間位移角：抗規(guī)5.5.1 高規(guī)：3.7.3 (抗震設(shè)計(jì)時(shí)不考慮偶然偏心)
即層間位移角需要看風(fēng)和地震工況，但是不考慮偶然偏心。
本質(zhì)：(剛度問題） 限制結(jié)構(gòu)的水平位移，確保結(jié)構(gòu)具備足夠的剛度，避免產(chǎn)生過大的位移。
進(jìn)行多遇地震作用下的彈性變形驗(yàn)算，實(shí)現(xiàn)第一水準(zhǔn)下的設(shè)防要求。彈性變形驗(yàn)算屬于正常使用極限狀態(tài)的驗(yàn)算的范疇。
層間位移角不滿足規(guī)范要求，說明結(jié)構(gòu)較柔。但層間位移角過分小，則說明結(jié)構(gòu)的經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)較差，宜適當(dāng)減少墻、柱等豎向構(gòu)件的截面面積。
影響層間位移角的因素：豎向構(gòu)件截面尺寸，梁截面尺寸，中梁剛度放大系數(shù)（高規(guī)5.2.2），周期折減系數(shù)（高規(guī)4.3.17），地下室信息中的M值（建議6~10），連梁剛度折減系數(shù)，墻梁跨中節(jié)點(diǎn)作為剛性樓板從節(jié)點(diǎn)，荷載。
位移相差較多的時(shí)候，應(yīng)當(dāng)增加截面，保證結(jié)構(gòu)剛度，位移相差較少的時(shí)候，可以通過修改satwe參數(shù)達(dá)到目的。
如果計(jì)算得出的最大層間位移角與規(guī)范相距甚遠(yuǎn)，在結(jié)構(gòu)構(gòu)件增加剛度的同時(shí)應(yīng)當(dāng)兼顧結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)，此時(shí)應(yīng)當(dāng)結(jié)合整體空間振動(dòng)簡(jiǎn)圖，加強(qiáng)結(jié)構(gòu)外圍對(duì)應(yīng)位置抗側(cè)力構(gòu)件的剛度，避免較大扭轉(zhuǎn)。
此處地下室層數(shù)、荷載等不能填錯(cuò)，注意。
扭轉(zhuǎn)周期比:高規(guī)3.4.5
結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)為主的第一周期Tt 與平動(dòng)為主的第一周期T1 之比，A 級(jí)高度高層建筑不應(yīng)大于0.9；B 級(jí)高度高層建筑、混合結(jié)構(gòu)高層建筑及復(fù)雜高層建筑不應(yīng)大于0.85。
在兩個(gè)平動(dòng)和一個(gè)扭轉(zhuǎn)方向因子中，當(dāng)扭轉(zhuǎn)方向因子大于0.5時(shí)，則該振型可認(rèn)為是扭轉(zhuǎn)為主的振型。反之，為平動(dòng)為主的振型，但是一般我們控制平動(dòng)系數(shù)大于等于0.95.
只有高層控制，多層可以不滿足周期比，但是一般的體型，周期比不好的時(shí)候位移比也很難控制，因此多層周期比也要盡量滿足。周期比顯示的是結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)能力，而位移比是計(jì)算得出的結(jié)構(gòu)實(shí)際存在的扭轉(zhuǎn)量值。
本質(zhì)（扭轉(zhuǎn)剛度問題）：控制結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)剛度，避免扭轉(zhuǎn)破壞，增加結(jié)構(gòu)的抗扭能力。
計(jì)算要求：選擇剛性樓板假定。
周期比不滿足時(shí)調(diào)整方法：
1、總體調(diào)整原則是加強(qiáng)結(jié)構(gòu)外部剛度，削弱內(nèi)部剛度；
2、找到位移大的位置，剛度加大。
3、當(dāng)?shù)谝徽裥蜑榕まD(zhuǎn)時(shí)，說明結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)剛度相對(duì)于其兩個(gè)主軸（第二振型轉(zhuǎn)角方向和第三振型轉(zhuǎn)角方向，一般都靠近X軸和Y軸）的側(cè)移剛度過小，此時(shí)沿兩主軸加強(qiáng)結(jié)構(gòu)外圍的剛度，并削弱結(jié)構(gòu)內(nèi)部的剛度。
4、當(dāng)?shù)诙裥蜑榕まD(zhuǎn)時(shí)，說明結(jié)構(gòu)沿兩個(gè)主軸方向的側(cè)移剛度相差較大，結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)剛度相對(duì)其中一主軸（第一振型轉(zhuǎn)角方向）的側(cè)移剛度是合理的；但相對(duì)于另一主軸（第三振型轉(zhuǎn)角方向）的側(cè)移剛度則過小，此時(shí)宜適當(dāng)削弱結(jié)構(gòu)內(nèi)部沿“第三振型轉(zhuǎn)角方向”的內(nèi)部剛度，并適當(dāng)加強(qiáng)結(jié)構(gòu)外圍（主要是沿第一振型轉(zhuǎn)角方向）的剛度。
5、001的情況要注意，也有不滿足的時(shí)候，此時(shí)削弱內(nèi)部剛度即可。
問題延伸：為什么要調(diào)成兩平一扭？
抗規(guī)274頁倒數(shù)第五行：平動(dòng)系數(shù)盡量調(diào)整為1.0或者接近1.0.
有效質(zhì)量系數(shù)：大于90%。見高規(guī)5.1.13.
綜上，層間位移角與扭轉(zhuǎn)效應(yīng)在調(diào)整的時(shí)候應(yīng)當(dāng)互相兼顧，層間位移角不滿足的時(shí)候要注意增加剛度不要引起扭轉(zhuǎn)過大。
