框架模板安裝拆除方案和計算書

　　為了保證工程結(jié)構(gòu)和構(gòu)件各部分形狀、尺寸和相互位置的正確，需要模板及其支撐系統(tǒng)具有足夠的承載力，剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受新澆砼的自重和側(cè)壓力以及在施工過程中所產(chǎn)生的荷載，因此需要對模板進行設(shè)計計算。
　　一、工程概況
　　本工程為五層框架結(jié)構(gòu)，最大層高為3.3m，最大板厚為10cm，最大梁高為0.6m，最長凈跨為9m，寬為0.35m，采用自拌砼澆筑，坍落度控制在80mm～180mm之間，木模板、木支撐支設(shè)。
　　二、施工準(zhǔn)備
　　1、材料：50mm厚松木板刨光，50×100松方，18厚多層板，小頭直徑不小于80mm的松木支撐，鐵釘及Φ48×3 .5鋼管，扣配件等材料。
　　2、作業(yè)條件，柱鋼筋綁扎完畢，驗收合格并做好隱蔽驗收記錄。
　　三、操作工藝
　　1、框架柱為矩形載面，模板采用18mm厚多層板50×100松背方，扣件式鋼管柱箍，50×100松方支撐加固校正，柱箍間距為250mm。
　　2、框架梁模板采用50mm厚松木刨光作梁底板，杉木支撐，50×100松木模擔(dān)，間距800mm；側(cè)模為18mm厚多層板，50×100立檔，間距為300，50×100背方，縱橫交錯。木斜撐。支撐加一道掃地拉桿和兩道中間水平拉桿。每道梁下，加連續(xù)剪力撐，與地面成45～60角。
　　3、現(xiàn)澆板采用50× 100松方作為主次龍骨支設(shè)，上鋪18mm厚多層板，主龍骨間距80cm，次龍骨間距50cm，支撐間距80cm，下墊木板和大頭楔，并設(shè)縱橫方向兩道水平拉桿。加一道掃地桿。每間現(xiàn)澆面下中部做"十"字型剪刀撐各一道。
　　四、設(shè)計計算書
　　矩形梁模板和頂撐計算
　　梁長9米，截面尺寸為600＊350ｍｍ，離地面高3.3ｍ，梁底模板支撐間距為600ｍｍ，側(cè)模板立檔間距為600ｍｍ。木材用紅松：fe＝10N／mm2 ｆｖ＝1.44N/mm2
　　f m =13N/mm2
　　1.底板計算
　　(1)底板計算
　　抗彎強度驗算
　　計算底模承受的荷載:梁的底模設(shè)計要考慮四部分荷載,模板自重,新澆砼的重量,鋼筋重量及振搗砼產(chǎn)生的荷載,均乘以分項系數(shù)1.2,設(shè)底模厚度為4mm。
　　底模板自重  1.2×5×0.04×0.35=0.084KN/M
　　砼荷重      1.2×24×0.35×0.6=6.05KN/M
　　鋼筋荷重    1.2×1.5×0.35×0.6=0.378KN/M
　　振搗砼荷載  1.2×2.0×0.35=0.84KN/M
　　根據(jù)《砼結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范》的規(guī)定，設(shè)計荷載值要乘以Ｖ＝0.90的折減系數(shù),所以q=0.9×7.352=6.62kn/m
　　(2)驗算底�？箯澇休d力
　　底模下面頂撐間距為0.6米,底模的計算簡圖是一個等跨的多跨連續(xù)梁,因為模板長度有限,一般可按四等跨連續(xù)梁計算,查靜力計算表得:
　　L=0.6m   L=0.6m   L=0.6m  L=0.6m
　　Ｍmax＝－0.12Lql2= －0.12×6.62×0.62=0.286kn·m
　　按下列公式驗算
　�。蚼ax /W n≤kf m
　　Ｍmax/Ｗn=0.286×106/﹛250/（6×402）﹜=4.32N/MM2<1.3×13=16.9n/mm2
　　滿足要求
　　(3)抗剪強度驗算
　�。謒ax=0.620ql=0.620×6.62×0.6=2.46KN
　�。蘭ax=3Ｖmax/2bh=3×2.46×103/（2×250×40）=0.36N/mm2
　�。薴v=1.3×1.4=1.82N/mm2>0.36N/mm2
　　滿足要求
　　(4)撓度驗算
　　驗算撓度時,采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值,且不考慮振搗砼的荷載
　　q'=0.05+3.3+0.17=3.52KN/M
　　WA=0.967×q'l4/100EI=0.967×3.52×6004/﹛100×9×103×（１／12）×250×403﹜=0.37MM
　　允許撓度為h/400=600/400=1.5mm>0.37mm
　　滿足要求
　�。�、側(cè)模板計算
　　（１）側(cè)壓力計算，梁的側(cè)模強度計算，要考慮振搗砼時產(chǎn)生的荷載及新澆砼對模板側(cè)面的壓力，并乘以分項系數(shù)１．２。
　　采用內(nèi)部振搗器時，新澆筑的普通砼作用于模板的最大側(cè)壓力：
　�。疲�0.22×24×200/20+15×1×1×（2）0.5=42.66KN/M2
　　F=24H=24×0.55=13.2KN/M2
　　選擇二者之中較小者取F=13.2KN/M2
　　振搗砼時產(chǎn)生的側(cè)壓力為4KN/M2
　　總側(cè)壓力q1=1.2(13.2+4)=20.64KN/M2
　　化為線荷載q=0.6×0.9q=11.15KN/M
　　(2 )驗算抗彎強度
　　按四跨連續(xù)梁查表得:
　�。蚼ax=－0.12ql 2=－0.12×8.36×0.62=kn·m=-0.486
　　鋼模板靜截面抵抗矩為5.94CM3
　　所以Ｍmax/Ｗh=253×103/5.94×103=81.82mm2
　　A3鋼的抗彎強度設(shè)計值為200N/MM2>81.82N/MM 2
　　滿足要求
　　(3)抗剪強度驗算
　　Vmax=0.62ql=0.62×11.15×0.6=4.15kn
　　τmax=3V/2A=3×103/2×1040=5.99n/mm2
　　A3鋼抗剪強度設(shè)計值為125N/MM2>5.99N/MM2
　　滿足要求
　　(4)撓度驗算
　　q=0.6×(13.2+4)=10.32kn/m
　　Wa=0.967×ql4/100EI=0.967×10.32×6004/100×2.06×105×26.97×  104=0.24MM
　　[W]=450/400=1.13MM>0.24MM
　　3.頂撐計算
　　鋼楞選擇直徑48×3.5mm的鋼管,間距0.6m,在3.6M高度的中間縱橫各設(shè)兩道水平支撐.
　　L0=3.6/3=1.2m
　　i= （I/A）0.5= （12.19×104/4.89×102）0.5=15.79MM
　　λ=L0/i=1600/15.79=101.33
　　(1)強度驗算
　　已知N=4.38/2×0.6=1.315KN
　　N/AN=1315/4.89×102=2.68N/MM2<215N/MM2
　　滿足要求
　　(2)穩(wěn)定驗算
　　因為λ=101.33 查表得穩(wěn)定系數(shù) ф=0.628
　　N/фA0=1315/0.628×4.89×102=4.28N/MM2<215N/MM2
　　符合要求
　　4、插銷抗剪強度驗算
　　N/2A0=7.73×0.75/[2×(3.14×122/4]=7.73×0.75/(2×113)=25.6N/mm2<fv=125N/mm2
　　(4)按最不利因素求受壓穩(wěn)定性計算允許荷載
　　N/xA+BMX/[rxWix(1-0.8×N/NEx)≤f
　　N/(0.487×452)+(1×24N)/{1.15×3862.88×[1-0.8×(N/3862.88)]}≤f=215N/mm2
　　求得允許荷載為N=13.2KN
　　A ─ 套管鋼管截面面積(mm2)查表A=452(mm2)
　　Ah ─ 插管鋼管截面面積(mm2)查表Ak=357(mm2)
　　x ─ 軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)
　　長細(xì)比λ=UL/i2(L為鋼支柱長度i2為套管回轉(zhuǎn)半徑mm)
　　換算系數(shù)U=（1+h/2）0.5 h=I2(套管貫性矩)/I1(插管貫性矩)
　　─ 等效彎矩系數(shù)    =1.0
　　Mx ─ 偏心彎矩值 Mx=N.e e=d1/2=48/2=24mm
　　Wix─ 鋼支柱截面抵抗矩(mm3)
　　E ─ 鋼柱彈性模量(N/mm2) E=2.06×105N/mm2
　　d1 ─ 套管直徑d1=48mm
　　d2 ─ 插管直徑d2=43mm
　　其余的梁、柱的模板和支撐計算與上述方法相同，在此不作詳細(xì)計算。
　　fc──木材順紋抗拉強度設(shè)計值
　　fv──木材順紋抗剪強度設(shè)計值
　　fm──木材抗彎強度設(shè)計值
　　Mmax──最大彎矩    W──凈截面抵抗矩
　　Vmax──最大剪力      τmax──最大剪應(yīng)力
　　ω──受彎構(gòu)件撓度    i──回轉(zhuǎn)半徑
　　η ──長細(xì)比              An──凈截面面積
　　ф ──軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)