高層框架剪力墻結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性研究

【關(guān)鍵詞】高層建筑結(jié)構(gòu)；框架-剪力墻結(jié)構(gòu)；動(dòng)力特性 

　　1 框架-剪力墻結(jié)構(gòu)體系概述 

　　框架-剪力墻結(jié)構(gòu)體系是在框架結(jié)構(gòu)中布置一定數(shù)量的剪力墻所組成的結(jié)構(gòu)體系。由于框架結(jié)構(gòu)具有側(cè)向剛度差，水平荷載作用下的變形大，抵抗水平荷載能力較低的缺點(diǎn)，但又具有平面布置較靈活、可獲得較大的空間、立面處理易于變化的優(yōu)點(diǎn)；剪力墻結(jié)構(gòu)則具有強(qiáng)度和剛度大，水平位移小的優(yōu)點(diǎn)與使用空間受到限制的缺點(diǎn)。將這兩種體系結(jié)合起來(lái)，相互取長(zhǎng)補(bǔ)短，可形成一種受力特性較好的結(jié)構(gòu)體系-框架，剪力墻結(jié)構(gòu)體系。剪力墻可以單片分散布置，也可以集中布置[1]。為了初步了解結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性，對(duì)框架．剪力墻結(jié)構(gòu)進(jìn)行模態(tài)分析，并從影響結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性的不同因素考慮結(jié)構(gòu)的固有頻率和振型的變化規(guī)律。 

　　2 框架-剪力墻結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性探討 

　　2.1 結(jié)構(gòu)的模態(tài)分析 

　　結(jié)構(gòu)的地震反應(yīng)決定于結(jié)構(gòu)本身固有特性和地震動(dòng)特性。結(jié)構(gòu)體系中比較重要的動(dòng)力特性是結(jié)構(gòu)在無(wú)阻尼情況下的自由振動(dòng)頻率和相應(yīng)的振型。結(jié)構(gòu)在動(dòng)荷載作用下結(jié)構(gòu)內(nèi)部構(gòu)件的最大內(nèi)力、位移和變形等都與結(jié)構(gòu)的固有頻率和振型特點(diǎn)密切相關(guān)，因此尋求自振頻率和振型是進(jìn)行各項(xiàng)動(dòng)力分析的前提和基礎(chǔ)，尋找結(jié)構(gòu)的固有頻率和振型是計(jì)算分析的主要內(nèi)容，因此首先進(jìn)行模態(tài)分析。本文利用ANSYS中的子空間迭代法，對(duì)初始模型進(jìn)行模態(tài)分析，初步了解了框架．剪力墻結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性。 

　　考慮豎向重力荷載對(duì)模態(tài)的影響，采用子空間迭代法進(jìn)行模態(tài)求解，分析不同模型下的自振頻率及前幾階振型圖，觀察此框架-剪力墻結(jié)構(gòu)的自振頻率規(guī)律及各階模態(tài)的振型曲線、振型特性的規(guī)律。 

　　出模型的第一振型為X方向整體平動(dòng)，對(duì)應(yīng)頻率為O．6897Hz，周期為1．4536s，對(duì)應(yīng)最大位移為0．8310mm；第二振型為Y方向整體平動(dòng)，對(duì)應(yīng)頻率0.8740Hz，周期為1.1494s，對(duì)應(yīng)最大位移為0.7865mm。第一、第二振型沿高度都呈較明顯的彎曲型位移分布，即底部變形較小，而上部位移較大，且第一主振型X方向的最大位移大于第二主振型Y方向的最大位移，這是由于結(jié)構(gòu)X方向?yàn)殚L(zhǎng)軸方向，沿X方向布置的剪力墻間距較大，Y方向?yàn)槎梯S方向，沿Y方向布置的剪力墻間距較小，使x方向的剛度較Y方向的小，因此結(jié)構(gòu)的振動(dòng)控制方向?yàn)閤方向。又由第一、第二周期相差不大，可知結(jié)構(gòu)的剛度分布是比較均勻的。第三振型為繞Z方向的扭轉(zhuǎn)振型，對(duì)應(yīng)頻率為1.3721Hz，周期為0.7288s，符合高層建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范中前兩階振型不能為以扭轉(zhuǎn)振型為主的規(guī)定。結(jié)構(gòu)以平動(dòng)為主的第一自振周期T1=1.4536s，以扭轉(zhuǎn)為主的第一自振周期T3=0.7288s，其比值T3／T1=0.5014，小于《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ3―2002)中規(guī)定的值0.85，從扭轉(zhuǎn)變形分布特點(diǎn)上看，整體協(xié)調(diào)性較強(qiáng)，沒(méi)有出現(xiàn)顯著的局部位移放大現(xiàn)象，說(shuō)明本結(jié)構(gòu)體系平面布置對(duì)稱、規(guī)則合理，立面上質(zhì)量、剛度分布較均勻，結(jié)構(gòu)抗扭能力滿足要求。。從以上分析結(jié)果表明，本文的框架-剪力墻結(jié)構(gòu)計(jì)算模型具有良好的整體性能，適合于計(jì)算研究。 

　　2.2 結(jié)構(gòu)內(nèi)部特性對(duì)結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性的影響 

　　幾個(gè)低階振型的運(yùn)動(dòng)在總運(yùn)動(dòng)中占主導(dǎo)地位，因此這里主要對(duì)結(jié)構(gòu)前兩階振型即結(jié)構(gòu)的X向一階、Y向一階進(jìn)行分析，研究框架-剪力墻結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性變化規(guī)律。結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性及抗震性能跟結(jié)構(gòu)的內(nèi)部構(gòu)造有關(guān)系，因此本文針對(duì)不同剪力墻厚度、不同樓板厚度、不同底層高度、有無(wú)中間剪力墻這幾種情況來(lái)分析框架，剪力墻結(jié)構(gòu)的固有頻率、振型的變化規(guī)律，從而研究結(jié)構(gòu)抗震性能。 

　　2.2.1 不同剪力墻厚度的模態(tài)分析 

　　通過(guò)不同剪力墻厚度情況下結(jié)構(gòu)的固有頻率和幅值比較分析，隨著剪力墻厚度的增加，框架-剪力墻結(jié)構(gòu)的固有頻率逐漸增大，結(jié)構(gòu)振動(dòng)的振幅即最大位移逐漸減小，這說(shuō)明剪力墻厚度影響著結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性，剪力墻厚度的增加在一定程度上提高了結(jié)構(gòu)的抗震能力。 

　　2.2.2 不同樓板厚度的模態(tài)分析 

　　通過(guò)不同樓板厚度情況下結(jié)構(gòu)的固有頻率和幅值比較分析，隨著樓板厚度的增加，框架-剪力墻結(jié)構(gòu)的固有頻率逐漸減小，減小趨勢(shì)趨近平緩，結(jié)構(gòu)振動(dòng)的振幅即最大位移也逐漸減小，這說(shuō)明樓板厚度同樣影響著結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性，但影響不是很明顯，樓板厚度的增加也不一定提高了結(jié)構(gòu)的抗震能力。因此，對(duì)于高層框架．剪力墻結(jié)構(gòu)樓板的選擇要根據(jù)其結(jié)構(gòu)固有特性進(jìn)行驗(yàn)算選擇適當(dāng)?shù)臉前搴穸取?nbsp;

　　2.2.3 不同底層高度的模態(tài)分析 

　　通過(guò)不同底層高度情況下結(jié)構(gòu)的固有頻率和幅值比較可得，隨著底層高度的增加，框架-剪力強(qiáng)結(jié)構(gòu)的固有頻率逐漸減少，結(jié)構(gòu)振動(dòng)的振幅即最大位移也逐漸減小，且X向的一階最大位移在底層高度4.5-5.5m時(shí)變化幅度較大。以上分析說(shuō)明框架-剪力墻結(jié)構(gòu)的底層高度對(duì)結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性有很大影響，單從固有頻率角度考慮，應(yīng)該減少底層高度，單從振動(dòng)幅值角度考慮，應(yīng)增大底層高度，所以對(duì)于高層框架-剪力墻結(jié)構(gòu)底層高度的選取，應(yīng)大于樓層高度的1．5倍，小于樓層高度的2倍。 

　　2.2.4 有無(wú)中間剪力墻的模態(tài)分析 

　　從有無(wú)中間剪力墻情況下的結(jié)構(gòu)的固有頻率和幅值比較分析，對(duì)于沿Y方向結(jié)構(gòu)中間位置是否布置剪力墻的情況， 

　　以X方向?yàn)榈谝恢髡裥偷囊浑A固有頻率，無(wú)中間剪力墻較有中間剪力墻稍大些，而以Y方向?yàn)榈诙�主振型的二階固有頻率，在無(wú)中間剪力墻情況下較有中間剪力墻情況小些，這說(shuō)明沿Y方向中間位置布置的剪力墻對(duì)于以Y方向?yàn)橹髡裥偷慕Y(jié)構(gòu)的固有頻率影響較大。而以X、Y方向各自為主振型的X向一階最大位移和Y方向一階最大位移，在無(wú)中間剪力墻情況下較有中間剪力墻情況下都有所增大，這說(shuō)明有中間剪力墻的結(jié)構(gòu)，無(wú)論在Y方向還是x方向上，剛度都有所增加。從以上分析可知，整體考慮，對(duì)于框架．剪力墻結(jié)構(gòu)，應(yīng)適當(dāng)在中間位置布置剪力墻以調(diào)節(jié)結(jié)構(gòu)的整體剛度，從而提高結(jié)構(gòu)的抗震能力。 

　　3 結(jié)語(yǔ) 

　　為了對(duì)框架．剪力墻結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性初步了解以及為后邊計(jì)算阻尼提供參數(shù)，首先對(duì)初始計(jì)算模型進(jìn)行了模態(tài)分析�？紤]到結(jié)構(gòu)動(dòng)力性能的影響因素，并針對(duì)不同影響因素所建立的計(jì)算模型進(jìn)行模態(tài)分析。由初始計(jì)算模型的模態(tài)計(jì)算結(jié)果分析可知，本文所設(shè)計(jì)的框架-剪力墻結(jié)構(gòu)平面布置對(duì)稱、規(guī)則合理；立面上質(zhì)量、剛度分布較均勻，結(jié)構(gòu)抗扭能力滿足要求，具有良好的整體性能，適合于計(jì)算研究；結(jié)構(gòu)前面幾個(gè)低階振型的運(yùn)動(dòng)在總運(yùn)動(dòng)中占主導(dǎo)地位。 

　　參考文獻(xiàn)： 

　　[1] 袁兵, 黃炎生, 任立飛, 等. 框架-剪力墻基礎(chǔ)隔震結(jié)構(gòu)的地震扭轉(zhuǎn)反應(yīng)[J]. 華南理工大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版）, 2006,34(7). 

　　[2] 薛海洪, 席丁民, 張曉丹. 剪力墻對(duì)框架-剪力墻結(jié)構(gòu)抗震性能影響分析[J]. 四川建筑科學(xué)研究, 2010,36(3).